Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях icon

Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях



НазваниеМетодика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях
страница1/5
Дата конвертации28.02.2014
Размер0.78 Mb.
ТипДокументы
источник
  1   2   3   4   5

Приложение ___

к приказу первого вице-министра

индустрии и новых технологий

Республики Казахстан

от 29.03. 2013 года

№ 59


Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях


1. Общие положения


1.Настоящая Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях (далее – Методика) разработана в соответствии с подпунктом 7) статьи 5 Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике» и предназначена для персонала электростанций и других организаций, занимающихся вопросами обработки циркуляционной водыдля технологических целей, а также для составления норм при планировании расхода реагентов на различные нужды в тепловых электростанциях (ТЭС).

2.Для целей настоящей Методики приняты следующие обозначения:

1) - карбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;

2) - предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды, мг-экв/кг;

3) - предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды при подкислении, мг-экв/кг;

4) - остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при подкислении, мг-экв/кг;

5)gk - норма расхода серной кислоты на обработку циркуляционной воды, г/м3;

6)  - степень упаривания воды в системе технического водоснабжения;

7)^ K - относительное содержание Н24 в технической серной кислоте;

8)Ok - окисляемость воды, мг/кг;

9)t - температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора, °С;

10)Жнк - некарбонатная жесткость воды, мг-экв/кг;

11) - некарбонатная жесткость добавочной воды при подкислении, мг-экв/кг;

12) - общая жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;

13)P1, P2, P3 - потери воды из систем охлаждения в результате испарения, уноса капель ветром и продувки, % от расхода циркуляционной воды;

14)t1 - температура воды, поступающей в охладитель, °С;

15) t2 - температура воды на выходе из охладителя, °С;

16)k - коэффициент, учитывающий температуру воздуха;

17) - некарбонатная жесткость добавочной воды, мг-экв/кг;

18) Жст.ф - карбонатная жесткость, стабилизируемая фосфатами, мг-экв/кг;

19) - предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая фосфатами, мг/экв/кг;

20) - некарбонатная жесткость циркуляционной воды, мг-экв/кг;

21)gф - норма расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды, г/м3;

22) Kф - содержание Р2О5 в дозируемом реагенте;

23) v - вместимость системы охлаждения, м3;

24) Q - расход охлаждающей воды, м3/ч;

25) доп - допустимая степень упаривания воды в системе технического водоснабжения;

26) - предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая ОЭДФК, мг-экв/кг;

27)  - заданная дозировка ОЭДФК;

28) ^ G - суточный расход хлора, кг;

29) gОЭДФК - норма расхода ОЭДФК на обработку циркуляционной воды, мг/кг;

30) gхл - удельный расход хлора, г/м3;

31)  - продолжительность периода введения хлора, мин;

32)n - число периодов введения хлора в течение 1 суток.

3. При разработке норм удельных расходов серной кислоты рекомендуется применение настоящей Методики в случаях:

1) карбонатной жесткости добавочной воды от 2 до 7 мг-экв/кг,(взята на основании многолетних наблюдений за химическим составом природных поверхностных вод);

2) предельно допустимой карбонатной жесткости циркуляционной воды от 2 до 4 мг-экв/кг, (принят на основании многолетних наблюдений за химическим составом вод, циркулирующих в оборотных системах технического водоснабжения, где в качестве охладителей служат градирни и брызгальные бассейны);

3)при возникшей необходимости и возможности в принудительном повышении предельно допустимого значения карбонатной жесткости циркуляционной воды путем ввода реагентов, способных стабилизировать ее до 5,0-7,0 мг-экв/кг;

4) различных конструкций охладителей оказывающих различное влияние на потери воды из циркуляционной системы за счет разбрызгивания и уноса капель ветром;

5) потери воды из системы охлаждения на испытания в различные сезоны года;

6) беспродувочных и принудительно продувочных режимах работы оборотной системы технического водоснабжения;

7) различной степени упаривания воды в системе охлаждения;

8) различных значениях (но не менее 0,5 мг-экв/кг) остаточной карбонатной жесткости добавочной воды.

4. Расчет норм расхода серной кислоты осуществлен в пересчете на купоросное масло.

5. При разработке норм удельных расходов фосфатов учитывалось применение настоящей Методики в случаях:

1) эксплуатации замкнутых систем технического водоснабжения с градирнями или брызгальными бассейнами;

2) фосфатировании циркуляционной воды ортофосфатами и гексаметафосфатом натрия;

3) карбонатной жесткости добавочной воды от 2,0 до 3,0 мг-экв/кг;

4) постоянной жесткости добавочной воды 2,0 мг-экв/кг;

5) стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости 5,0 и 6,0 мг-экв/кг;

6) потерях воды из системы охлаждения на испарение в различные сезоны года;

7) различных конструкциях охладителей.

6. При разработке норм удельного расхода оксиэтилидендифосфоновой кислоты учитывалось применение настоящей Методикипри:

1) эксплуатации замкнутых систем водоснабжения с градирнями или брызгальными бассейнами;

2) карбонатной жесткости добавочной воды 2,0-5,0 мг-экв/кг;

3) стабилизируемой ОЭДФК максимальной карбонатной жесткости циркуляционной воды - 7,5 мг/экв/кг и минимальной - 3,0 мг-экв/кг;

4) потерях воды на испарение в различные сезоны года;

5) различных конструкциях охладителей.

7. При разработке норм удельного расхода хлора учитывались:

1) хлоропоглощаемость циркуляционной воды;

2) время контакта циркуляционной воды с хлором.

8. Нормы расхода медного купороса не приводятся, так как в последние годы содержание ионов тяжелых металлов строго контролируется в водоемах. При обработке медным купоросом содержание ионов меди всегда будет выше предельно допустимой концентрации для водохозяйственных объектов, используемых для рыбохозяйственных целей (0,01 мг/кг Сu2+).


^ 2. Расчетнормы расхода серной кислоты


9. Норма расхода серной кислоты на обработку циркуляционной воды определяется по формуле:

, (1)

где 49 - эквивалент серной кислоты;

K = 0,925 для купоросного масла,

K = 0,75 для башенной кислоты.

10. Остаточная карбонатная жесткость добавочной воды при подкислении определяется по формуле:

(2)

11. Предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды в системах оборотного водоснабжения действующих ТЭС определяется экспериментально (до начала применения обработки воды производится анализ карбонатной жесткости циркуляционной воды -), а проектируемых ТЭС – по эмпирической формуле, которая для природных вод с окисляемостью до 25 мг/л О2 в интервале температур 30-65 °С имеет следующее выражение:

(3)

(если t< 40°С, в формулу подставляется t = 40°С).

При подкислении воды в циркуляционной системе предельно допустимая карбонатная жесткость циркуляционной воды () будет несколько ниже найденной по формуле (3) или определенной экспериментально за счет повышения постоянной жесткости, равной

(4)

или

. (5)

При расчете предельно допустимой карбонатной жесткости воды при подкислении в формулу (3) вместо Жнк подставляется значение ее из формулы (5).

12. Степень упаривания воды в системе охлаждения определяется по формуле:

. (6)

13. Потери воды из системы за счет испарения определяются по формуле:


P1 = tk, (7)

где t = t1t2.

В расчетах значение t принималось равным 10.

Для градирен и брызгальных бассейнов значение k приводится в таблице 1 приложения 1к настоящей Методике.

14. Потери воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и уноса ветром зависят от конструкции охладителя и скорости ветра. Данные потерь приводятся в таблице 2 приложения 1 к настоящей Методике.

15. Потери воды из системы охлаждения и степень упаривания ее в системе при беспродувочном и принудительно продувочном режимах работы циркуляционной системы во все сезоны года приводятся в таблице 3приложения 1 к настоящей Методике.

Значение ^ P1 рассчитывается по формуле (7);P2 находится по таблице 2приложения 1 к настоящей Методике;P3 = 0 при беспродувочном режиме, P3 = 3% расхода циркуляционной воды – при максимальной продувке.

Зависимость степени упаривания  от потерь воды на продувку приведена на графикахрисунков 1, 2, 3 приложения 2 к настоящей Методике.

16. Расчет остаточной карбонатной жесткости добавочной воды произведен по формуле (2) при значениях степени упаривания воды  = 1,29,0 и предельно допустимых значениях карбонатной жесткости циркуляционной воды = 2,07,0 мг-экв/кг. Результаты расчетов приведены в таблице 4приложения 1 к настоящей Методике. Графическая зависимость от  приведена на рисунке 4приложения 2 к настоящей Методике.

При повышении до 5,0-7,0 мг-экв/кг (при комбинированной обработке) значение  может быть увеличено до 11-15. Расход продувки при заданном  определеятся по формуле (6).

17. Расчет нормы расхода серной кислоты производился с учетом достижения остаточной карбонатной жесткости добавочной воды не менее 0,5 мг-экв/кг согласно ПТЭ при различных значениях предельно допустимой жесткости = 27 мг-экв/кг циркуляционной воды и ограниченной в зависимости от этих величин степени упаривания воды в системе. Так, чтобы не снизить = 0,5 мг-экв/кг, при  2 мг-экв/кг степени упаривания воды в системе не следует быть выше 4, при = 23 степени упаривания не следует быть выше 6,5, а при = 34 она, может быть увеличена до 8,5 согласно таблице 4приложения1 к настоящей Методике.

18. Расчет удельного расхода серной кислоты для обработки циркуляционной воды (в пересчете на купоросное масло) осуществляется по формуле (1) при = 27 мг-экв/кг, = 27 мг-экв/кг и  = 1,29,0. Результаты расчетов приводятся в таблицах 5-10приложения1 к настоящей Методике.

19. Обобщенные нормы приведены в таблице 11приложения 1к настоящей Методике. Графическая зависимость нормы расхода серной кислоты от остаточной карбонатной жесткости добавочной воды приведена на рисунке 5приложения 2 к настоящей Методике.


^ 3.Определение нормы расхода фосфатов


20. Обрабатывать циркуляционную воду фосфатами рекомендуется только в оборотных системах с градирнями или брызгальными бассейнами.

21. Применение фосфатов (гексаметафосфата натрия, тринатрийфосфата и суперфосфата) для обработки циркуляционной воды ограничено, так как они обладают стабилизирующим свойством. Поэтому обработка возможна при карбонатной жесткости добавочной воды до 3,0 мг-экв/кг, постоянной жесткости добавочной воды до 2,0 мг-экв/кг, степени упаривания воды в циркуляционной системе до 2,2-2,6.

22. Условием, при котором рекомендуетсябезнакипный режим теплотехнического оборудования ТЭС, является поддержание предельной стабилизируемой фосфатами карбонатной жесткости циркуляционной воды, это достигается ограничением степени упаривания воды в циркуляционной системе путем принудительной продувки.

23. Размер продувки (%) определяется по формуле:

, (8)

где P1– летом 1,6, весной и осенью 1,3, зимой 1,0%.

Расчет произведен по формуле (7);

P2– определяется по таблице 2приложения 1к настоящей Методике.

24. Предельная карбонатная жесткость циркуляционной воды, стабилизируемая фосфатами, с учетом постоянной жесткости воды в системе охлаждения определяется по формуле:

, (9)

где Жст.ф– принимается 6,0 мг-экв/кг при обработке гексаметафосфатом,

5,0 мг-экв/кг – тринатрийфосфатом или суперфосфатом;

 - определяется по формуле (6).

25. Нормы расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды (gф) с учетом поддержания в ней концентрации Р2О5 = 1,5 мг/кг и восполнения потерь со шламом определяются по формуле:

, (10)

где Kф– содержание Р2О5 в дозируемом реагенте, % (для гексаметафосфата натрия Kф = 5055%,для тринатрийфосфата Kф = 1718,для суперфосфата Kф = 1518%).

26. В расчетах норм расходов принимались следующие условия и данные:

1) при обработке циркуляционной воды ортофосфатами Kф = 18%, гексаметафосфатом натрия - Kф = 50%;

2) карбонатная жесткость добавочной воды – 2,0 и 3,0 мг-экв/кг;

3) некарбонатная жесткость добавочной воды– 2, 0 мг-экв/кг;

4) карбонатная жесткость, стабилизируемая ортофосфатами– 5,0 мг-экв/кг, гексаметафосфатом натрия – 6,0 мг-экв/кг;

5) потери на испарение рассчитываются по формуле (7).Для летнего сезона года ^ P1 = 1,6%, для весеннего и осеннего P1 = 1,3%, для зимнего P1 = 1,0%;

6) потери на разбрызгивание составляет от 3,0 до 0,2% согласно таблице 2 приложения 1 к настоящей Методике;

7) степень упаривания воды в системе охлаждения рассчитывается по формуле (6);

8) отношение = 0,5 принимается как среднее для ТЭС.

27. Расчетные данные расхода фосфатов на обработку циркуляционной воды для летнего, весеннего, осеннего и зимнего сезонов года приводятся в таблице 12приложения 1 к настоящей Методике.


^ 4.Расчет нормы расхода оксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК)


28. Обрабатывать циркуляционную воду рекомендуетсятолько в оборотных системах с градирнями или брызгальными бассейнами.

29. Применение ОЭДФК для обработки циркуляционной воды ограничено ее стабилизирующим свойством. Максимальная норма ОЭДФК, при которой обеспечивается безнакипный режимработы теплотехнического оборудования ТЭС,карбонатная жесткость циркуляционной воды составляет 7,5 мг-экв/кг.

30. Карбонатная жесткость циркуляционной воды поддерживается на уровне 7,5 мг-экв/кг, это достигается ограничением степени упаривания воды в системе охлаждения.

31. Допустимая степень упаривания воды в системе определяется по формуле:

. (11)

32. Допустимая степень упаривания обеспечивается путем продувки системы охлаждения, которая рассчитывается по формуле:

, (12)

где - принимается равной 7,5 мг-экв/кг.

33. При больших потерях воды из системы охлаждения за счет капельного уноса (зависит от конструкции охладителя согласно таблице2 приложения 1 к настоящей Методике) и низкой карбонатной жесткости добавочной воды продувка системы не требуется, а степень упаривания может установиться ниже допустимой, карбонатная жесткость циркуляционной воды ниже предельной, максимально стабилизируемой ОЭДФК (7,5 мг-экв/кг). В таких случаях сначала определяется степень упаривания ():

, (13)

а затем карбонатная жесткость циркуляционной воды, которая стабилизируется ОЭДФК,

. (14)

34. Норма расхода ОЭДФК (мг/кг) на обработку циркуляционной воды определяется по формуле:

, (15)

где  - заданная дозировка ОЭДФК; находится по рисунку 6приложения 2 к настоящей Методике.

Данные расчетов нормы расхода ОЭДФК приводятся в таблице 13приложения1 к настоящей Методике.


^ 5.Расчет нормы удельного расхода хлора


35. Удельный расход хлора зависит от природы и содержания в воде органических и неорганических соединений, окисляющихся хлором, рекомендуется определять на основании данных хлоропоглощаемости воды. Для охлаждающей воды удельный расход хлора следует подбирать так, чтобы в воде, выходящей из конденсатора, содержание активного хлора не превышало 0,4-0,5 г/м3. Время контакта воды с хлором при определении хлоропоглощаемости принимается равным времени прохождения воды от места ввода хлора до выхода из наиболее отдаленного конденсатора.

36. При отсутствии данных по хлоропоглощаемости воды для предварительных расчетов можно пользоваться ориентировочными данными по количеству вводимого хлора приведенными в таблице 14приложения 1к настоящей Методике.

37. Суточный расход хлора определяется по формуле:

. (16)


Приложение 1

к Методике расчета норм расхода химических реагентов

для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях


^ Значение k для градирен и брызгальных бассейнов

Таблица 1

Температура воздуха, °С

0

10

20

30

40

k

0,1

0,12

0,14

0,15

0,16



^ Потери воды из системы охлаждения в результате разбрызгивания и уноса ветром

Таблица 2

Тип охладителя

Потери воды из системы в результате разбрызгивания и уноса ветром, % расхода охлаждающей воды

Брызгальные бассейны производительностью, м3/ч:




до 500

2-3

более 500

1,5-2,0

Башенные градирни

0,5-1,0

Вентиляторные градирни

0,2-0,5

Примечания:

1. При подкислении (по СНиП) принимаются меньшие значения потерь.

2. Современные башенные градирни оснащаются каплеулавливающими устройствами, снижающими потери воды с уносом до 0,08% и менее.


^ Данные степени упаривания водыв циркуляционных

системах приt = 10 °С

Таблица 3

Сезон года

K

Потери воды из системы, %

Сумма потерь, %

Степень упаривания 

P1

P2

P3







1

2

3

4

5

6

7

Лето

0,16

1,6

2,0

0,0

3,60

1,80

- " -

0,16

1,6

1,5

0,0

3,10

2,07

- " -

0,16

1,6

1,0

0,0

2,60

2,60

- " -

0,16

1,6

0,5

0,0

2,10

4,20

- " -

0,16

1,6

0,2

0,0

1,80

9,00

- " -

0,16

1,6

0,08

0,0

1,68

21,00

- " -

0,16

1,6

2,0

3,0

6,60

1,32

- " -

0,16

1,6

1,5

3,0

6,10

1,36

- " -

0,16

1,6

1,0

3,0

5,60

1,40

- " -

0,16

1,6

0,5

3,0

5,10

1,46

- " -

0,16

1,6

0,2

3,0

4,80

1,50

Зима

0,10

1,0

2,0

0,0

3,00

1,50

- " -

0,10

1,0

1,5

0,0

2,50

1,67

- " -

0,10

1,0

1,0

0,0

2,00

2,00

- " -

0,10

1,0

0,5

0,0

1,50

3,00

- " -

0,10

1,0

0,2

0,0

1,20

6,00

- " -

0,10

1,0

0,08

0,0

1,08

13,50

- " -

0,10

1,0

2,0

3,0

6,00

1,20

- " -

0,10

1,0

1,5

3,0

5,50

1,22

- " -

0,10

1,0

1,0

3,0

5,00

1,25

- " -

0,10

1,0

0,5

3,0

4,50

1,29

- " -

0,10

1,0

0,2

3,0

4,20

1,31

1

2

3

4

5

6

7

Весна и осень

0,13

1,3

2,0

0,0

3,30

1,65

- " -

0,13

1,3

1,5

0,0

2,80

1,87

- " -

0,13

1,3

1,0

0,0

2,30

2,30

- " -

0,13

1,3

0,5

0,0

1,80

3,60

- " -

0,13

1,3

0,2

0,0

1,50

7,50

- " -

0,13

1,3

0,08

0,0

1,38

17,25

- " -

0,13

1,3

2,0

3,0

6,30

1,25

- " -

0,13

1,3

1,5

3,0

5,80

1,29

- " -

0,13

1,3

1,0

3,0

5,30

1,33

- " -

0,13

1,3

0,5

3,0

4,80

1,37

- " -

0,13

1,3

0,2

3,0

4,50

1,41


  1   2   3   4   5



Похожие:

Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчёта норм расхода масел на тепловых электростанциях для редукторов и зубчатых муфт кранов, оборудования разгрузсараев, топливных складов и для буксвагонов, разгружаемых вагоноопрокидывателями
Муфт, комплектующихся с кранами разного назначения с электроприводом, вагонными вибраторами, дробильно-фрезерными и бурорыхлительными...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчета норм расхода газомазутного топлива при сжигании каменных углей с выходом летучих веществ от 20 до 30% на тепловых электростанциях Республики Казахстан
Иях Республики Казахстан (далее – Методика)разработана в соответствии с подпунктом 7) статьи 5 Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике»...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчета норм расхода масел для углеразмольных мельниц, дымососов, вентиляторов и электродвигателей тепловых электростанций (с изменением в части применения турбинного масла)
Ростанций (далее – Методика) разработана в соответствии с подпунктом 7) статьи 5 Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике»...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconНормы расхода реактивов и лабораторной посуды для химического контроля на тепловых электростанциях
Настоящие Нормы расхода реактивов и лабораторной посуды для химического контроля на тепловых электростанциях(далее – Нормы)разработаны...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчета норм расхода масел для редукторов, комплектующихся с оборудованием тракта топливоподачи,гидрозолоудаления, питателями и электрофильтрами

Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика нормирования расхода смазочных масел Общие положения
Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике», представляет собой порядок расчета индивидуальных и групповых норм расхода масел...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчета норм расхода материалов на ремонт паровых стационарных котлов
Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике» и определяетосновные положения, методы и последовательность расчетов средневзвешенных...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчета норм расхода запасных частей на эксплуатационноесодержание и текущий ремонт средств диспетчерского и технологического управления энергосистем и энергопредприятий
Оответствии с подпунктом 7) статьи 5 Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике» иопределяет порядок расчета норм расходазапасных...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconМетодика расчёта норм расходабыстроизнашивающихсядеталей и материаловдля дробильно-фрезерных машинтипа дфм-11 и их модификаций
Фикаций (далее – Методика)разработана в соответствии с подпунктом 7) статьи 5 Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике»...
Методика расчета норм расхода химических реагентов для обработки циркуляционной воды на тепловых электростанциях iconНормы расхода материалов на сварочные работы при ремонте энергетического оборудования тепловых электростанций
Закона Республики Казахстан «Об электроэнергетике» ипредназначены для определениявеличины норм расхода основных сварочных материалов,...
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©kzgov.docdat.com 2000-2014
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы